直接交連6AS7G- part 3

May 27, 編輯完成

1. 電流迴授：

查了6AS7G, 6080, 6082各家資料，單端Single Ended (SE) 工作點只有一個，就是class A1, Ebb=135V, Ip=125 mA, Rk=250, 相當Eg= -31V， Eb=102V。沒有看到其他例子。

PP機資料Svetlana建議Eb= 250V, Ip= 40x2=80mA, Eg= -100V, RCA以及古聖先賢作的Eb=200-250V, Eg= - 90-125V, Ip=2x60-2x50mA

RCA不建議固定偏壓fixed bias。其他家6080, 6082說固定偏壓可行，但是要在屏極之前的回路加上保護電阻，給它15V的壓降，或者採用<混合方式>在陰極串上一個小電阻，<自立>一個7.5V的偏壓。

道理何在？

推測是6AS7G互導transconductance(g)值大( 7 mA/V)，Eg的變化1V引起Ip 7 mA的變化，eg=10V, ip=70 mA. 特別是低頻大信號時，恐怕會有震盪。

電阻加在屏極是直接的電流負迴授，加在陰極也是負迴授，但有接近A=2的放大作用，減半為7.5V。這樣可以減低震盪的風險。

檢驗以下我屬意的架構，採用的OPT常溫有220歐母直流電阻，運作時應該可以有15V的壓降當負迴授，合乎固定偏壓的要求，也並不是完全沒有<免疫力>。

低頻震盪引起motor boating開汽船普普聲，試著以具體的數據分析如下：

靜態下6AS7G屏極電流75mA由Ebb2的電源(黃色匡）提供，經過opt, 6AS7G陰極，回到電源。分到驅動管12AX7的屏流1.5mA是要由 Ebb1的電源(黃色匡）補足的。

有信號的動態之下，粉紅色的部分，無論電源供應如何接近理想，對於低頻還是存在一個阻抗，暫予Z2代表。為方便計算，以10HZ，Cb2=150 uF計算。黃色部分所含的電感 L， 電容C，電阻R 合併的阻抗，在低頻10HZ時相對的大，可以忽視不計，只計算最後的Cb2=150uF.

Z2=1,000,000/6.3*150*10=100歐母

當6AS7G柵極擺向最正值（eg= - 10V )，屏流增加約50mA，因為Ebb2供應不完美，電壓也許下降10V。

這個10V向下降的交流變化，經過Z1/(Z1+Z2)的分壓，例如Z1=Z2時，分了5V到6AS7G的陰極。原來Eg= -10V, 陰極高出柵極10V，現在只高出10-5=5V， Eg= -5V而已，屏流上升可以到7 mA/V * 5V =35mA，因為負載1600在低頻時，可能不成立，而會下降很多。屏流上升35mA，電壓降進一步下探。

這惡性循環就是電流正迴授。頻率越低，迴授越厲害。5HZ上升到10V, 2.5HZ再升到20V。

未知分析對否？因為我還沒看到有這樣分析的資料。

如果對的話，Z1, Z2低， Cb1, Cb2大，Cb1比Cb2大，應該當做是必要的目標。12AX7來的低頻也要斬草除根。喇叭發不出20HZ以下，有必要送10HZ給6AS7G嗎？

2. 低輸出阻抗的電源電壓調整線路：

第1點舉例10HZ電流變化，因為Ebb2電源供應無法完美，存在一個內阻，引起電壓的變化。列如Colin的供應線路，在相當Cb2（Colin的C2=100uF)之前的choke L2＝8H=6.3*8*10=500歐姆，早已成為一串內阻的頂頭，後頭還有接地的C1=100uF跟一串LC、整流管。超過500歐姆，所以說：只算Cb2=150uF=100歐姆。

很低的內阻可以由voltage regulator提供。例如下圖12AX7配合6AS7G。事實上6AS7G就是要當做這樣串接用的，在低的工作電壓30-50V就可以有大電流200mA通過。

啟始狀態，電源DC整流、濾波還在建立之中，12AX7柵極，6AS7G陰極還是在藍色的低電位（Ebb1= ), 12AX7在截流下，6AS7G柵極、屏極在同一個高電位，6AS7G相當於二極整流管，完全開放。

有了負載（黃色部分Loading），達到平衡狀態就如同圖中標示的。作用解釋如下：

當負載變化，電流需求增加，B+290V低下時，12AX7柵極從R2 R3分壓檢取到98V以下的電壓，跟陰極Zener參考壓100V，相比，柵極偏壓走負向增加，電流減低，屏壓上升，6AS7G柵極偏壓走正向減低，增加了屏流，補回B+，達到新的平衡點。

Ck3有助於B+交流連波的消除。兩屏併聯時，Rx有必要串接，消除兩屏的失衡。

提高Zener參考值，採用高倍數5極管，對調整功能會有幫助。

那麼後段負載看到前段的電源供應，其內阻是多大？

6AS7G可以當成cathode follower 看，有R2 R3負迴授的放大電路

看到的是6AS7G內阻<300, 加上串接的整流、濾波部分，一起算它500好吧。因為12AX7的放大作用，算它50倍；500縮小為500/50=5歐姆。

總之，內阻只有個位數而已，不再是百位數。也不跟低頻成比例增加了。

6AS7G有了緩慢升壓的功能，整流管應該可以二極體取代，少一個整流管的電壓降30V.

陰極有了不同的電位：12AX7 有Ebb1=240V,以及 Ebb1+100=+340V兩個，6AS7G有Ebb1=+240V, B+=( Ebb1+Bbb2)=+> 420V兩個。 燈絲電壓要掛在330V。

3. 工作點：

典型的單端class A1工作點，像是2A3，負載RL是內阻ri=800的3倍=2400，圖中那條斜線。靜態工作點Q選在Eg= -43.5V, 正負擺幅0-87V之間，維持有電流Ip=120-12 mA , Q點250V*60mA=15W 則用到屏散熱上限15W。

。

6AS7G內阻<300, 手上現有的opt =1600/0-8-16可以接成1600 或 800. 單端Single Ended (SE) 工作點選在 Q5, Eg=-70V, Eb=165V, Ip=75-80 mA, 散熱＝165V＊80mA=13.2W, 好像在合乎像2A3等的慣例。

這Q5也差不多是colin提到的工作點。

那為什麼廠家只提Eg= - 31V, 較深的-45, -60V不提？我找不到說明。只能推測互導高G=7mA/V, 對於低頻電感負載，負載線很陡，已經不是800斜線，可能無法維持class A工作，Ip有截流、成為class AB。

Q1, Q4是這個架構之下，變化Rp可以工作的兩個極端。

12AX7工作點，負載低，放大倍數小，擺幅正負不對稱，對照註記的紅色數字，反而有利。這好像言之成理吧？

上圖紅字打出6AS7G由工作點Q5依循負載線RL=1600時，柵極接受到來自12AX7的信號能夠輸出的擺幅e0（小字e代表交流，o 代表輸出Output。

左邊eO打 錯了。應該是eO=60 - 165 = - 105V才對，是負向擺幅。

右邊的是正向擺幅 + 110V。

如果負載改為800（8 歐母喇叭改接output transformer 端子為 1600/16 ），輸出會較大，但是正向擺幅到Eg= - 165V, 屏電流有可能截止，不完全是class A工作。